Psi-Wert

Die Berechnung führst Du ja 2-dimensional durch. Daher muss hier der Schnitt anlog zur Eingabe in Therm verwendet werden. Allerdings finde ich hier Psi-Berechnung einer inhomogenen Schicht eher grenzwertig, da dafür eigentlich 3-dimensional gerechnet werden muss. Als Approximation kann man sicherlich die 2-dim. Wärmebrücke an den Stegen und den Füllungen getrennt rechnen und dann analog zur U-Wert Berechnug (genauer Approximation ) einer inhomogenen Schicht (DIN 6946) mitteln.
Der Fehler lässt sich jedoch schwer quantifizieren (ohne 3-dim. zu rechnen).

 

ich verstehe nicht, für was der U-Wert der Decke benötigt wird.

Mit dem psi-Wert wird doch der "Fehler" ermittelt, den ich bei dem Ansatz tätige, dass die Außenwand homogen durchläuft. Es wird also der "zusätzliche" (oder geringere) Wärmebrückenverlust ermittelt, der durch die einbindende Decke verursacht wird.
Wichtig ist, die Schichten der Decke richtig im 2-D-Modell einzugeben, der U-Wert ist doch gar nicht notwendig. Oder fordert dies etwa die Software? (Sorry, ich rechne mir immer den Wärmestrom mit HEAT aus, den psi-Wert rechne ich aber nach wie vor "per Hand" (in einem selbstgestrickten Excel-Tool).
Wichtig ist nur, dass der Flächenansatz bei der psi-Wert-Berechnung identisch mit dem aus der Wärmeschutzberechnung ist.

 

Für was wird der Psi Wert benötigt?
Für den Gleichwertigkeitsnachweis innerhalb des EnEV-Nachweises berechnest du nur den Gefachbereich, da der Holzanteil der Stiele schon im U-Wert der Wand berücksichtigt ist.
Warum wurde der U-Wert der Decke berechnet? Die U-Wert Berechnung die du zeigst bezieht sich auf ein Aussenbauteil. Kannst du die Vorlage einstellen oder schicken?

Die Zuganker kannst du mit diesem 2d-Verfahren nicht berücksichtigen.

P.s. Ah, o.k. zu langsam.

 

In Bild 1 ist ein Attikadetail gezeichnet keine Geschossdeckeneinbindung. Das ist ein gewaltiger Unterschied da hier die Betondecke eine Aussenbauteil ist.
Die Berechnung de Psi-Werts ist nicht explizit gefordert, also würde ich diese vernachlässigen und mich auf die Oberflächentemperatur konzentrieren um das Detail zu bewerten. Hierfür gibt es etwas andere Randbedingungen in der DIN 4108 Bbl.2.
Den evtl. kritischen Punkt mit den Zugankern bekommst du evtl. über die Temperatur im Knickpunkt Wand/Beton qualifiziert.

 

he, so schnell kommst du hier nicht weg

die ganze konstruktion funktioniert nicht.
ist das beabsichtigt?

 

grundlegende entwurfsgedanken im holzbau:
brand: abbrand ( -> statik) oder bekleidung?
schall, falls nicht einflugschneise: nachrangig, lösung meist durch add-ons
wärme: rel. vorrangige klärung qua bauteildicken/dämmstoff usw. - und wbr.ber.
statik: wie, wo, was? rechne mal. funktioniert nicht.

die kombination zweier hochinnovativer ideen kann hyperinnovativ sein - oder im fall
(xji + hrb/beton) in die binsen gehen

zur grössenordnung hrb/beton:
entweder 10cm massivholzwand oder stiele 12/20-83 .. und wie auch immer:
die konstruktion der anschlüsse ist nicht trivial...

 

Sollst du eine Wand untersuchen oder das Anschlussdetail?
Was die Wand kann (oder nicht) ist nicht das Problem, was die Decke kann auch nicht. Wie das Zusammenspiel funktioniert ist doch interessant und da scheint es, die Wand soll die Decke tragen oder umgekehrt...?

 

Wenn Dein Prof. Therm 5 vorschlägt, so sollst Du bestimmt üben eine 2D Wärmebrückenberechnung durchzuführen. Anhand Deines Bildes vermute ich, dass mit 2 Temperaturen (beide Geschosse gleich beheizt) gerechnet werden soll.

Die größte Wärmebücke kommt wahrscheinlich durch die Holzbohlen in der Wand, da diese relativ dick sind und die Wärme direkt von der Betondecke nach außen leiten. Daher würde ich ein Ersatzmodell aus gemittelter Wand (Holzsstegträger+Gefach) + Bohlen+Betondecke+Stirndämmung+restlicher homogener Wand- u. Bodenaufbau berechnen. Den Zuganker würde ich entweder ignorieren, oder mit reduzierter Leitfähigkeit simulieren.

Dann ist

psi = L2D(Therm) - L1D (Wand)

wobei L1D = U*Länge (Länge = grüne Linie an der Außenwand)

 

Die Einheit für L2d sowie psi ist W/mK. Du modellierst also ein 2Dimensionales Detail mit der Tiefe von einem Meter in die 3. Ebene. Wenn du den Zuganker mit abbildest ist der ebenfalls so tief bzw. breit. Die Nägel (oder was ist das in deinem Bild) sind dann auch eher ein Flachstahl.
Das bringt dich so nicht weiter!

Gehst du immer noch der Attika als Grundlage für deine Berechnung aus? Du hast hier keine Ecke sondern ein Geschossstoß. Schau Dir mal die Randbedingungen in der Norm an.
Ein Weg wäre dann z.B. das du in deinem Modell den L2d jeweils für oben als auch für unten errechnest, summierst und den U-Wert der Außenwand x die Außenwandlänge abziehst. Die komplette Länge aus dem 2D Modell, von unten nach oben, die gestörte Bereich wird übermessen.

Zum Detail selbst, statisch ich kann mir kaum vorstellen das dieses bisschen Flansch eine Stb.-Decke trägt. Das geht eher in Richtung http://www.bauexpertenforum.de/showpost.php?p=650081&postcount=12.

Auch der xy-Winkel wird nicht helfen, wenn der nicht irgendwo im der oberen Randrippe befestigt werden kann.
Bei dem bisschen Auflager was du der oberen Wand gönnst, gibt es Verformungen bis ins Nirwana. Über Toleranzen und Randabstände reden erst gar nicht.

Also wenn das Detail nicht explizit so vorgegeben wurde dann solltest du das nochmal überarbeiten um nicht in Erklärungsnot zu geraten.

 

U-Wert ist immer der U-Wert der ungestörten Wand (=Regelbauteil). Mit Ersatzmodell meine ich, dass Du die Störung (Wärmebrücke) der Holzstegträger auf die Wand verteilst und danach die Wärmebrücke des Deckenauflager berechnest.. Wärmebrücke des Holzstegträgers könntest Du auch mit Therm berechnen, indem Du den horizontalen Wandschnitt simulierts.

Alternative ist ggf., dass Du die ungestörte Wand betrachtest und die 2 1-dim. Wärmebrücken 1.) Holzstegträger und 2.) Betondecke untersuchst. Die punktuelle Wärmebrücke, wo sich Holzstegträger und Fußbohle der Wand treffen wird ignoriert.